葉片的金相檢驗確認，在未侵蝕狀態下，檢查金相拋光面的枝晶間疏松程度，葉型頂部最輕、葉型底部次之，葉盤最嚴重，當枝晶間的疏松連貫一起就成為細裂縫。葉型頂部、葉型底部和葉盤處的金相組織均為α基本相＋Zn粒子＋晶界析出物，其枝晶間組織存在嚴重疏松，從X射線能譜的試驗結果可知，雜質元素鐵和硅富集晶界，它使葉片在運行中處于脆性狀態而極易斷裂。
3．1．4　葉片斷裂性質分析
　　用OPTON高分辨立體顯微鏡和JSM－840掃描電子顯微鏡進行斷口的微特征分析，確認葉片屬于沿晶脆性斷裂，裂紋擴展路程不是沿最小截面而是沿垂直于主應力的方向。在運行中葉片承受的作用力由離心力引起的拉應力、彎曲應力、煙氣彎曲應力和振動應力組成。工作面側葉盤螺絲孔外表面的綜合應力較大，由于該處應力集中的存在，在表面缺陷處，存在疏松和微裂紋晶界脆性相開裂，因材料的塑性變形能力差，裂紋尖端的應力集中不能通過塑性變形而松馳，應力達到名義應力的3倍，而且葉片材料的屈強比高達96．5％～98．2％，裂紋尖端的材料達到屈服應力后即會開裂。
　　從葉片材料的分析可知，葉片制造存在嚴重的質量問題。正是由于葉片鋅的質量分數和延伸率均達不到國標規定的技術要求，導致葉片沿晶脆性擴展裂紋，塑性急劇下降，葉盤處枝晶間疏松，雜質元素鐵和硅富集晶界，使葉片在運行中處于脆性狀態，煙溫過高時，葉片的工作溫度可能超過材料的極限溫度而發生過時效，使葉片性能進一步惡化，這也說明了為什么葉片在運行中會多次出現裂紋，甚至全部斷裂的惡性事故。

3．2　風機長期處于失速邊緣和在失速區運行
　　風機長期處于失速邊緣和在失速區運行是葉片斷裂的重要原因。鑒于1號爐B引風機一直能保持正常運行，因此，我們對A引風機的特性和實際運行工況進行了試驗和分析。
3．2．1　試驗結果及其分析

　　對A，B引風機動葉就地30°和35°角的性能進行了冷熱態試驗，試驗結果見圖1。
    從圖1可知：
　　a）A引風機試驗的性能曲線與廠家提供的不符，動葉30°和35°角時的性能曲線分別與廠家提供的37°和42°性能相當，動葉的實際角度比控制室的指示值約大7°。